斗式提升機(jī)鏈條失效有哪些原因引起？首先要對(duì)斗式提升機(jī)鏈條結(jié)構(gòu)進(jìn)行離散化處理，其次選擇單元類型,在進(jìn)行有限元等效應(yīng)力及應(yīng)變分析時(shí)，對(duì)作用在模型上的載荷做的轉(zhuǎn)化。假設(shè)x軸正方向?yàn)樘嵘较?，將載荷施加在鏈板兩端孔的x軸方向上，大小為大靜張力的一半，則在A點(diǎn)施加的載荷大小為27kN。單節(jié)鏈條自重大值估算為500N，對(duì)B點(diǎn)而言施加的載荷大小為26.5kN。為了研究鏈條中銷軸的剪切應(yīng)力及剪切彈性應(yīng)變，將大小相同、方向相反的大剪力（其值為27kN）施加在兩鏈板的外側(cè)。在實(shí)際生產(chǎn)中，運(yùn)動(dòng)中的鏈板與銷軸在z軸方向沒(méi)有受到力的作用，即在z軸方向不會(huì)發(fā)生變形，所以將鏈板與銷軸的兩側(cè)施加全約束，滿載時(shí)載荷的施加。
　　斗式提升機(jī)靜力學(xué)分析結(jié)果：等效應(yīng)力集中的位置在鏈板孔兩端的x軸方向上，鏈板產(chǎn)生的大等效應(yīng)變約為0.0017，材料的彈性模量為206GPa，經(jīng)過(guò)換算，得出等效應(yīng)變值為0.002，所以滿足變形要求。從圖4b看出，滿載時(shí)鏈條應(yīng)力大的位置在鏈板孔兩端的x軸方向上，大等效應(yīng)力為365.15MPa，小于許用應(yīng)力406MPa，所以滿足強(qiáng)度要求。應(yīng)力集中的位置，與鏈條在實(shí)際使用中出現(xiàn)的常見(jiàn)故障如鏈板斷裂、銷軸變形等的位置基本吻合，可見(jiàn)，用該方法對(duì)鏈條的模擬是合理的。鏈板的材料為不銹鋼，抗拉強(qiáng)度較高，滿載時(shí)鏈板施加的載荷大于最大靜張力，計(jì)算結(jié)果顯示鏈條的大等效應(yīng)力為331.95MPa，小于鏈板的許用應(yīng)力值406MPa，因此鏈板強(qiáng)度滿足要求。

　　銷軸所受的大剪切應(yīng)力值為39.371MPa，理論計(jì)算根據(jù)公式τ=Fs/A(Fs=27kN，A=687.7856mm2）計(jì)算出τ=39.3MPa。所以分析結(jié)果與理論計(jì)算值接近，因此銷軸的強(qiáng)度符合設(shè)計(jì)要求。而剪切彈性模量G=E/2(1+μ)（E=206GPa，μ為泊松比），則ε=τ/G=39.3/79230=0.000496，與圖5b中模擬分析的結(jié)果相比相差很小，所以滿足強(qiáng)度要求。